Key information

Title
Geostasjonær flytende plattform
Application number
20190951
Case type
PCT-based
Status
08.06.2026 Patent meddelt (B1)
Filed
02.08.2019
Priority
06.07.2018 NO 20180956
International application date
05.07.2019
International application number
PCT/NO2019/050142
Effective date
05.07.2019
Publicly available
02.08.2019
Next annual fee due
31.07.2027
Applicant
STATIONMAR AS (NO)
Owner
STATIONMAR AS (NO)
Inventor
Per Andreas Vatne (NO)
Agent
ZACCO NORWAY AS (NO)
Granted
08.06.2026
Patent number
349897
Expiry date
05.07.2039

Abstract and drawing

Disclaimer: This text has been machine-scanned and may contain errors – please refer to "Publications" for legally binding content.
Det er demonstrert et system for hivnøytralisering av halvt nedsenkbare plattformer som kan bygges inn i enhver tenkelig utforming av slike plattformer. At systemet også er tenkelig aktivt og prediktivt lar seg kontrollere kan en konkludere med å analysere de vedlagte beregningsmodellene. Som eksempel nevnes figur 18 kolonne E, hvor vannvolum inkrementene i stigesjakten er 37 kubikkmeter for hver halvmeter bølgehøyde, slik at, ref kolonne A, fra H=10,5 m til H=12 m er 4 x 37 = 148 kubikkmeter – over 150 tonn - samtidig som lufttrykket, vist i kolonne K, øker fra 123,86 til 131,05 kPa, en differanse på bare 6,19 kPa (0,0619 bar eller 61,9 millibar). Store ballastvolumer kan flyttes ut inn av systemet med små trykkforandringer og kort responstid.

Publications

B1A1
Checking availability of the latest published version...

Documents

 Expand Download files (29)
Date
 Date Doc. No. Process Case number In/Out Journal description To/from
 08.06.2026 10-01 Saksbehandling 20190951(349897) UT PT Registreringsbrev nasjonal patent (15) (PT20190951)
11.05.2026 09-01 Saksbehandling 20190951 UT PT Meddelelse om patent ZACCO NORWAY AS
 06.05.2026 08-04 Saksbehandling 20190951 INN P341975NO01 - reviderte patentkrav - RENSKREVET ZACCO NORWAY AS
 06.05.2026 08-03 Saksbehandling 20190951 INN P341975NO01 - reviderte patentkrav - ENDRINGSSPORING ZACCO NORWAY AS
 06.05.2026 08-02 Saksbehandling 20190951 INN P341975NO01 - Besvarelse ZACCO NORWAY AS
 06.05.2026 08-01 Saksbehandling 20190951 INN Korrespondanse (Hovedbrev inn) ZACCO NORWAY AS
 25.11.2025 07-02 Saksbehandling 20190951 UT PT report 11:14:03
25.11.2025 07-01 Saksbehandling 20190951 UT Realitet patent ZACCO NORWAY AS
 21.11.2022 02-01 Endring av søker/innehaver 2022/17657 UT GH Forespørsel ZACCO NORWAY AS
 10.11.2022 01-01 Endring av søker/innehaver 2022/17657 INN Generell henvendelse ZACCO NORWAY AS
 07.11.2022 06-04 Saksbehandling 20190951 INN Brev til Patentstyret ZACCO NORWAY AS
 07.11.2022 06-03 Saksbehandling 20190951 INN Amended claims - October 2022 - marked-up ZACCO NORWAY AS
 07.11.2022 06-02 Saksbehandling 20190951 INN Amended claims - October 2022 - clean ZACCO NORWAY AS
 07.11.2022 06-01 Saksbehandling 20190951 INN Korrespondanse (Hovedbrev inn) ZACCO NORWAY AS
 17.03.2022 02-01 Overdragelse av søknad/rettighet 2022/03700 UT GH Forespørsel ZACCO NORWAY AS
 16.03.2022 01-02 Overdragelse av søknad/rettighet 2022/03700 INN PoA Stationmar ZACCO NORWAY AS
 16.03.2022 01-01 Overdragelse av søknad/rettighet 2022/03700 INN Generell henvendelse ZACCO NORWAY AS
 23.02.2022 05-02 Saksbehandling 20190951 INN Request for accelerated procedure - NO 239711 ZACCO NORWAY AS
 23.02.2022 05-01 Saksbehandling 20190951 INN Korrespondanse (Hovedbrev inn) ZACCO NORWAY AS
 01.06.2021 04-01 Saksbehandling 20190951 UT PT Varsel om betaling av første årsavgift (3317) (PT20190951)
14.04.2020 03-02 Saksbehandling 20190951 INN Erklæring Søkers rett til oppfinnelse ZACCO NORWAY AS
 14.04.2020 03-01 Saksbehandling 20190951 INN Korrespondanse (Hovedbrev inn) ZACCO NORWAY AS
 15.01.2020 02-01 Saksbehandling 20190951 UT Formalia 1 ZACCO NORWAY AS
 02.08.2019 01-06 Saksbehandling 20190951 INN Fullmakt ZACCO NORWAY AS
 02.08.2019 01-05 Saksbehandling 20190951 INN Krav ZACCO NORWAY AS
 02.08.2019 01-04 Saksbehandling 20190951 INN Beskrivelse ZACCO NORWAY AS
 02.08.2019 01-03 Saksbehandling 20190951 INN Drawings ZACCO NORWAY AS
 02.08.2019 01-02 Saksbehandling 20190951 INN Sammendrag ZACCO NORWAY AS
 02.08.2019 01-01 Saksbehandling 20190951 INN Søknadsskjema Patent ZACCO NORWAY AS

Description, claims and drawings

Disclaimer: This text has been machine-scanned and may contain errors – please refer to "Publications" for legally binding content. Description
3498971Geostasjonær flytende plattformOppfinnelsens område og bakgrunnDen foreliggende oppfinnelse beskriver en halvt nedsenkbar flytende plattform med et innebygget system for konstant oppdrift ved varierende vannstand ved bølge- og 5 tidevannsbevegelse.Slike plattformer kan ha stort utbredelsespotensial for utvinning av mineraler på havbunnen, for utvinning av olje og gass under havbunnen, som fundament for flytebroer, vindmøller, solkraft eller andre konstruksjoner.Sammendrag av oppfinnelsen 10 Det er tilveiebrakt en flytende plattform, omfattende en struktur som bæres av en eller flere søyler plassert på ett eller flere oppdriftslegemer, karakterisert ved- at søylen eller søylene omfatter en innebygget stigesjakt forsynt med minst én åpning i et nedre parti slik at det tilveiebringes fluidforbindelse mellom stigesjakten og en vannmasse; og 15 - at stigesjaktens volum øker med økende høyde, slik at stigesjakten har økende vannspeilareal ved stigende vann-nivå.Stigesjakten er ved et øvre parti i gassforbindelse med et gassfylt kammer.I én utførelsesform er:- stigesjakten gassforbundet med en første tank via en første ventil, og den første tanken 20 inneholder en gass, for eksempel luft, og er konfigurert til å ha et høyere trykk enn det høyeste trykket i stigesjakten når vannet i stigesjakten er ved et øvre nivå, og- stigesjakten gassforbundet med en andre tank via en andre ventil, og den andre tanken inneholder en gass, for eksempel luft, og er konfigurert til å ha et lavere trykk enn trykket i stigesjakten når vannet i stigesjakten er ved et nedre nivå. 25 Den andre tanken omfatter fortrinnsvis en tredje ventil for ventilering til atmosfæren. En kompressor kan være gassforbundet med den første tanken og være innrettet for å vedlikeholde et overtrykk i den første tanken. 3498972I én utførelsesform har søylen eller søylene ved et parti som er over stigesjakten en ytre diameter som er avtagende oppover.Oppdriftslegemet eller oppdriftslegemene har tilstrekkelig dypgang (draft) for ikke å bli nevneverdig påvirket av overflatebølger. Den flytende plattform er fortrinnsvis en halvt 5 nedsenkbar plattform (semisubmersible platform).Den her omtalte plattform omfatter gjennom vannflaten en – eller flere – søyler fundamentert på sitt oppdriftslegeme dypt nok til ikke å bli hevet eller senket av bølgebevegelsene på overflaten.Den foreliggende oppfinnelse beskriver et hivnøytraliserende automatisk ballastsystem 10 uten bevegelige deler. Systemet omfatter en stigesjakt med en eller flere åpninger i et nedre parti der nivået av vannspeilet i stigesjakten er balansert av et innestengt volum luft, eller annen gass, med lett overtrykk. Stigesjaktens toppnivå må være under laveste vannivå rundt søylen ved den passerende bølgens bunn. Luftvolumet har kobling til et tilpasset størrelse reservoar ombord. Ved stigende bølgehøyde stiger det hydrostatiske 15 trykket i stigesjakten og driver vannspeilet oppover og komprimerer det innestengte luftvolumet. Det stigende vann-nivået som omslutter søylen gir økende oppdrift, samtidig gir det økende vannvolumet i stigesjakten under skvalpesonen tilsvarende redusert oppdrift da luftvolumet komprimeres. Disse to volumene balanserer hverandre til enhver tid og nøytraliserer dermed hivkreftene på flyteriggen. 20 For at systemet skal være energinøytralt må verdien av trykk multiplisert med volum i det innestengte luftreservoaret være konstant, pV=konstant. Søylens tverrsnittareal, maksimal bølgehøyde samt at pV=konstant er hovedkriteriene for designgrunnlaget. Den halvt nedsenkbare flytende plattformen har én eller flere søyler som er innrettet til å passere gjennom skvalpesonen for de omkringliggende bølgers varierende vannstand, 25 og som er forbundet med flytelegeme med tilstrekkelig dypgang for ikke å bli nevneverdig påvirket av overflatebølgene har ved den innfor de bestemte begrensningene av varierende vannstand i bølgenes skvalpesone. Oppfinnelsen omfatter et innebygget system for konstant fortrengning for derved å nøytralisere hivpåvirkning av plattformen ved varierende bølgehøyde. Dette oppnås ved at det på nivå under 30 bølgenes bunn, er i plattformen innebygget en stigesjakt med stigende vannspeilareal 3498973med stigende vannstand og som står i fluidkommuniserende forbindelse med de omkringliggende vannmasser gjennom en eller flere åpninger posisjonert på nivå lavere enn det laveste nivået i stigesjakten. Nivået av vannspeilet i stigesjakten styres av et innestengt komprimert, gassfylt volum i flytelegemet som er enten plassert rett over 5 høyeste nivå for vannspeilet i stigesjakten eller annet sted i plattformen og da er forbundet med rør eller kanaler. Ved stigende vannstand omkring søylen stiger det hydrostatiske trykket i stigesjakten, og vannivået i stigesjakten stiger og komprimerer luftmengden over. Ved stigende vannstand øker oppdriften ved det økende fortrengte volum av søylen i skvalpesonen, og et nøyaktig korresponderende volum stiger i 10 stigesjakten under vannflaten, komprimerer den innestengte luften og reduserer dermed oppdriften tilsvarende. Arealvariasjonen av stigesjakten sammen med det innestengte gassvolumet er slik utformet at verdien for pV for gassvolumet er konstant innenfor hele volumvariasjonen, og det økende lufttrykket over vannspeilet i stigesjakten i kombinasjon med det økende vannspeilareal gir en økende oppdriftskomponent som 15 kompenseres ved at søylens våte areal i skvalpesonen reduseres ved stigende bølgehøyde.Oppfinnelsen omfatter videre en halvt nedsenkbar flytende plattform som er dynamisk posisjonert vertikalt ved at det innebygde systemet for nøytralisering av hiv er utstyrt med et system for positiv eller negativ tilleggsenergi for å motvirke uønskede 20 hivtendenser forårsaket av viskøse friksjoner på skroget eller hydrodynamiske og eller aerodynamiske motstandsfaktorer i systemet. Luftreservoaret i systemet er tilkoblet en tank med lagringstrykk mindre enn det laveste systemtrykket ved laveste vannstand i stigesjakten, og en annen tank med lagringstrykk høyere enn det høyeste systemtrykket ved høyeste vannstand i stigesjakten, slik at et kontrollsystem med utviklede algoritmer 25 som står i forbindelse med geostasjonære referanser kan prediktivt aktivt kontrollere dette individuelt for hver søyle og dermed holde plattformen horisontal og hivnøytral.Beskrivelse av utførelsesformer av oppfinnelsenI det etterfølgende vil det demonstreres tre forskjellige halvt nedsenkbare plattformkonstruksjoner med forskjellige innbygging alternativer for systemet. 3498974Figur 1 viser en ensøyles plattform der henvisningstallet 1 angir en søyle, her med et sirkulært tverrsnitt. Henvisningstallet 2 angir en stigesjakt, og 3 et oppdriftslegeme, -pongtong - her forlenget med en dypere festet fast masse ballastmodul 3a av for eksempel betong, for å gi plattformen tilstrekkelig stabilitet. Ballastmodulen 3a er 5 valgfri, og oppfinnelsen skal ikke være begrenset til denne utførelsesformen. Videre angir henvisningstallet 4 en struktur, som f.eks. et dekk for nyttelast, og 5 angir vannnivå ved null bølgehøyde. Stigesjakten 2 er her innebygget i den sirkulære pongtongen. Figur 2 viser en tresøylers plattform med de samme elementene som vist i figur 1, men her er pongtongen 3 formet som en heksagonal torus. Ideen med denne konstruksjonen 10 med tre søyler og 'smultring'-formet pongtong er at den skal være likt påvirket av havstrømmer uansett retning. Stigesjaktene 2 er bygget omkring de sirkulære søylene 1. Figur 3 viser en plattform med fire søyler 1 og to pongtonger 3 i langsgående retning. I denne utførelsesformen har søylene 1 et tilnærmet kvadratisk tverrsnitt, og stigesjaktene 2 er her innebygget i de kvadratisk tverrsnitt formede søylene 1. 15 Figur 4 er et vertikalt sentersnitt av plattformen fra figur 1. Bokstavdesignasjonene er henvisninger til beregninger i figur 6. Havnivå ved nullbølge er henvisningen 6, laveste nivå bølgebunn er 7 og bølgetopp er 8. Søylen 1 har et parti 9 med avtagende utvendig diameter oppover, dvs. mot bølgetopp 8. I stigesjakten 2, som er i fluidforbindelse med omgivende vannmasse via åpningen 40, er middelnivået 10 korresponderende med 20 nullbølgenivå 6. Laveste nivå i stigesjakten er 11 og øverste er 12. Den innvendige diameteren 13 av stigesjakten 2 er avtagende mot toppnivået 12, slik at stigesjaktens volum øker med økende høyde (dvs. oppover i retning dekket 4). Kammeret 14 utgjør et reservoar (gass, men fortrinnsvis og mest praktisk, luft) og står i forbindelse med toppen av stigesjakten 2 via åpningene 15 internt i konstruksjonen. Søylen 1 i denne 25 plattformkonstruksjonen har den gjennomgående åpningen 16. Arealforskjellen gjennom vannlinjen er dermed gitt ved differansen mellom diameterne D og Di.Figur 5 viser et forstørret utsnitt av pongtongen 3, stigesjakten 2, den buede innerveggen 13 og luftreservoaret 14. Pilene 16 markerer kraftkomponenten av lufttrykket vertikalt oppover, og pilene 17 markerer kraftkomponenten av det samme 30 trykket nedover. Ved stigende vann-nivå øker arealet av vannspeilet samt at trykket i 3498975reservoaret øker. Dette resulterer i en økende oppdriftskomponent som må kompenseres for. Dette oppnås ved økende vannspeil omsluttende søylen ved stigende nivå som illustrert på figur 4 punkt 9.Matematisk beskrivelse av kurvaturen på den innvendige diameteren i stigesjakten 13 5 og den utvendige diameter på søylen 9, er demonstrert ved beregningene figur 6, 7, 8 og 9.Figur 6 viser konstanter og inngangsverdier for differensialligningen satt opp i Excel på figur 7. Formlene nedenfor er kopiert inn fra Excelarket.Forklaring til inngangsverdiene på Figur 6 kolonne B: 10  Inngangsverdiene i cellene B1 til B4 er grunnlagskriterier for konstruksjonen. Inngang for hL, celle B5, velges så lav som mulig for at ligningen skal gå opp.Det samme gjelder for verdien for totalt luftvolum, Va i B8. Inngangsverdien c, B6, er en praktisk avveining. Inngangsverdien ∆H, B7, er tilvekst for vannstanden H i differensialligningen 15 figur 7, fra cellene A2 til A26. Verdien i celle B9 er egenvekten av sjøvann.Basert på inngangsverdiene nevnt ovenfor beregnes verdiene i fra cellene B10 til B14 i figur 6.Forklaring til differensialligningen Figur 7, kolonne A til Q: 20  Verdien i celle A2 er satt inn med 0 som startnivå for H. A3 er A2 pluss inkrement 1 som er fra figur 6, celle B7. Kolonne B beregner luftvolumet etter inkrementert komprimering ved stigende bølgehøyde, H. Verdien i B2 er kopiert inn fra Figur 6, B8. Verdien i B3 er verdien fra B1 minus verdien i A3 multiplisert med arealet av den tørre søylen, 25 Figur 6, B11. Dette er det nye luftvolumet etter kompresjonen etter stigningen av vannstanden H. Formel: B3=(B8 i figur 6) - (B12 i figur 6) * A3).  Kolonne C beregner hvor mye luftvolumet minker. Formel: C3=B3-B2.Kolonne D beregner den nye hydrostatiske trykkhøyden h. Dette fremkommer 3498976ved at pV konstanten, Figur 6, B14, divideres på verdien i B3. Formel: D3=(B14 i figur 6)/B3). Kolonne E beregner det økede vannvolum i stigesjakten 2, er de samme som verdiene i kolonne C, men med motsatt fortegn. 5  Kolonne F beregner vann nivået i stigesjakten 2, WL. F2 er inngangsverdien fra figur 6, B5. F3 er verdien i A3 minus verdien D3. Formel: F3=A3-D3.  Kolonne G gir stigningstilveksten for vannstanden WL i stigesjakten 2, dette er differansen mellom den nye og den foregående verdien i kolonne F. Formel: G3=-F2+F3. 10  Kolonne H gir arealet av vannspeilet i stigesjakten 2. Dette fremkommer ved at verdien i kolonne E divideres med verdien på samme linje i kolonne G. Formel: H3=E3/G3. I kolonne I beregnes endelig innvendig diameter i stigesjakten 2 for hvert tilvekst nivå av WL. Utvendig diameter av stigesjakten er gitt i figur 6, B3. 15 Arealet gitt av denne utvendig minus verdiene i kolonne H, gir verdiene i kolonne I. Formel: I3=2*ROT((((B3 i figur 6)/2)^2*π-H3)/π). Kolonne J beregner stigningen arealet av vannspeilet i stigesjakten 2. Verdien J3 er H3 minus H2. Kolonne K omgjør den aktuelle hydrostatiske trykkhøyden h i kolonne D til 20 trykk i kPa. Verdiene i kolonne D multipliseres med sjøvannets egenvekt, figur 6, B9, samt tyngdekraften g. Formel: K3=D3*(B9 i figur 6)*9,81.  Kolonne L gir stigningen av lufttrykket over vannspeilet for hvert inkrement i stigesjakten 2. Formel: L3=K3-K2. I kolonne M beregnes effekten av den økende oppdriften ved det økende 25 lufttrykket i kolonne L. Verdiene fremkommer ved at verdiene i kolonne J multipliseres med verdiene på samme linje i kolonne L. Formel: M3=J3xL3.  I kolonne N beregnes nødvendig ballastvolum for å kompensere for den økende oppdriften i kolonne M. Formel: N3 =M3/(9,81*(B9 i figur 6)). I kolonne O beregnes arealet av det økende våte vannspeilet som omslutter 30 søylen 1 ved bølgehøyden H. Formel: O3=N3/((B7 i figur 6)). I kolonne P beregnes den minkende diameter av søylen. Formel: P3=P2-O3.(P2=(B10 i figur 6)). 3498977 Kolonne Q beregner den korrigerte søylediameter for hvert inkrement. Formel:Q3=2*ROT(P3/PI())Figur 8 viser kurveplott fra kolonnene F og I fra regnearket på figur 7. Horisontalaksen 'WL' refererer til vann-nivå i stigesjakten fra nivå hL, celle B5, figur 6, og celle F2, 5 figur 7, som er minus 20 meter og stigende til minus 4,8 meter, celle F26, figur 7.Vertikalaksen 'ID Cn' refererer til reduksjonen av innerdiameteren for stigesjakten listet på figur 7 fra celle I2 til I26.Figur 9 er kurveplott fra kolonnene A og Q fra figur 7. Horisontalaksen 'H' lister bølgehøydeverdiene fra celle A2 til A26 fra figur 7, og vertikalaksen 'OD Column' 10 viser reduksjonen i søylens utvendige diameter med stigende bølgehøyde listet i cellene Q2 til Q26 i figur7.Figur 10 viser vertikalt sentersnitt av en av søylene for plattformen illustrert på figur 2. Henvisningstallene 1 til 15 har de samme benevnelser som i figur 4 og 5. På figur 10 er stigesjakten 2 bygget konsentrisk på utsiden av søylen 1. For at søylen gjennom 15 stigesjakten i størst mulig grad skal beholde sin strukturelle integritet har stigesjakten 2 kurvaturen 18 for økende vannspeil ved stigende nivå vendende utover i motsetning til det forrige eksempelet på figur 4 (henvisningstallet) 13. For at systemet skal kreve så lite luftreservoar som mulig er søylen gjennom skvalpesonen delt i en tørr og en våt seksjon. Den tørre seksjonen 19 omsluttes av det buede skottet 20. Den våte seksjonen 20 21 omsluttes av søyleveggen 22 utvendig og skottet 20 innover. For at søylen gjennom skvalpesonen skal beholde sin strukturelle integritet er det nødvendige ventileringsareal for den våte seksjonen ivaretatt gjennom åpningene, spygattene 23.Matematisk beskrivelse av kurvaturen på den utvendige diameteren i stigesjakten 18 og den utvendige diameter 20 for den tørre seksjonen 19 i søylen 1, er demonstrert ved 25 beregningene på figur 11, 12 og 13.Figur 11 viser inngangskonstantene i cellene fra B1 til B8 for regnearket på figur 12. Verdiene i cellene fra B9 til B12 beregnes basert på disse konstantene.Forklaring til kolonnene i regnearket figur 12: 3498978 Kolonne A beregner bølgehøyden fra 0 i celle A2 til 12 m i celle A26, basert på konstantene fra cellene B3 og B6 i figur 11. Kolonne B beregner luftvolumet i systemet ved stigende bølgehøyde, B2 er kopiert inn fra celle B7, figur 11. Cellene B3 til B26 beregner luftvolumet ved 5 hvert inkrement av den økende fortrengning av søylen ved økende bølgehøyde. Kolonne C lister luftvolumets inkrementelle reduksjon og fremkommer ved at den parallelle verdien i kolonne B subtraheres fra den foregående, for eksempel er celleverdien C3=B3 minus B2. Kolonne D beregner den hydrostatiske trykkhøyden over vannspeilet i 10 stigesjakten. Celle D2 er kopiert inn fra celle B4 i figur 11. Verdien i celle D3 beregnes ved å dividere konstanten i celle B12 i figur 11 med den parallelle fra kolonne B, for eksempel er D3= konstanten B12 dividert med B3.  Kolonne E lister den inkrementelle økningen av vannvolumet i stigesjakten som er de samme verdiene som i kolonne C med motsatt fortegn. 15  Kolonne F beregner den inkrementelle vannstanden i stigesjakten. Verdien i F2 er den samme som i celle D2 med motsatt fortegn. Verdien i celle F3 fremkommer ved at den parallelle verdien i kolonne D subtraheres fra den parallelle verdien i kolonne D, for eksempel er F3= A3 minus D3.  Kolonne G beregner den inkrementelle økningen av vannstanden i stigesjakten, 20 der for eksempel G3= -F2 pluss F3. Kolonne H beregner arealet av stigesjakten for hvert nivå. Verdiene fremkommer ved at de parallelle verdiene i kolonne E divideres med de parallelle verdiene i kolonne G, for eksempel er H3=E3 dividert på G3. H2 er ekstrapolert fra verdiene i H3 og H4, H2=H3-(H4-H3). 25  Kolonne I beregner diameteren av stigesjakten for hvert nivå som en funksjon av arealene i kolonne H og konstanten fra celle B9 i figur 11. For eksempel er I2= 2 * √ ((B9 fig 11 H2) /π). Kolonne J beregner økningen av arealet i stigesjakten for hvert nivå, der verdien i J3 fremkommer ved at den parallelle verdien i kolonne H subtraheres fra den 30 forrige, J3=H3 minus H2. 3498979 Kolonne K beregner lufttrykket i stigesjakten i kPa for hvert nivå, for eksempel er K2=D2 multiplisert med konstanten i celle B8, fig 11, multiplisert med g (9,81). Kolonne L beregner luftrykk økningen kPa i stigesjakten for hvert nivå der for 5 eksempel L3=K3-K2. Kolonne M beregner den økende oppdriftseffekten i kN av det økende lufttrykket og det økende arealet av vannspeilet i stigesjakten, der for eksempel M3=J3 multiplisert med L3. Kolonne N beregner nødvendig ballastvann volum i m3 for å kompensere for 10 den økende oppdriftseffekten, der for eksempel N3=M3 / (g*konstanten B8 i figur 11). Kolonne O beregner arealøkningen av vannspeilet rundt søylen som er nødvendig for å gi plass til dette ballastvannet, der for eksempel O3=N3 dividert på konstanten B6 i figur 11. 15  Kolonne P beregner det nye våte arealet av søylen for hvert nivå, der for eksempel P3=O3+P2. Kolonne Q beregner så det nye tørre arealet av søylen for hvert nivå, der for eksempel Q3=verdien i celle B9 minus verdien i celle P3. Endelig beregnes den nye diameteren for søylens tørre areal for hvert nivå i 20 kolonne R, der R3=2 * √ (Q3 /π).Figur 13 viser øverst kurveplott fra kolonnene I og F fra regnearket på figur 12.Horisontalaksen 'WL' refererer til vann nivået i stigesjakten fra nivå hL, celle B6, figur 11, og celle F2, figur 12, som er minus 8,5 meter og stigende til minus 1,2 meter, celle F26, figur 12. Vertikalaksen 'ID Cn' refererer til økningen av ytterdiameteren for 25 stigesjakten listet på figur 12 fra celle I2 til I26.Figur 13, nederste kurveplott, er fra kolonnene A og R fra figur 12. Horisontalaksen 'H' lister bølgehøydeverdiene fra celle A2 til A26 fra figur 12, og vertikalaksen 'd' viser reduksjonen av søylens utvendige diameter av det tørre areal med stigende bølgehøyde listet i cellene R2 til R26 i figur 12. 30 Figur 14 viser utvendig en av søylene til den firesøylers plattformen illustrert på figur 3, samt vertikalt tverrsnitt av denne. Henvisningstallene fra 1 til 23 benevner de samme 34989710som på figur 4 og figur 10. Henvisningstallene 11a og 12a viser tillegg for vannstandsnivå i stigesjakten i bunn og topp. Stigesjakten 2 er her innebygget i søylen 1. Stigesjakten her utgjør rommet mellom søylens yttervegger og de buede skottene 25 som former en kvadratisk kjerne inne i søylen, og stigesjaktens volum øker med økende 5 høyde (dvs. oppover i retning dekket 4). Spygattene 24 forbinder stigesjakten til sjøen.Dekket 27 isolerer det våte arealet i stigesjakten fra den innvendig tørre søylen ned under. Dekket 28 utgjør taket for stigesjakten og luftvolumet over vannspeilet koblet til røret 15 og kammeret (gass(luft)reservoaret) 14. Røret (åpningen) 15 er videre forbundet til arrangementet ovenfor, som er skjematisk vist. Figur 14 leses best sammen 10 med figur 15 og figur 16 som er tredimensjonale illustrasjoner. En første ventil 29 er koblet til en første tank 33 som har lagret med luft med høyere trykk enn det høyeste i stigesjakten ved nivå 12. Videre er røret 15 også koblet til en andre ventil 30 som er koblet til en andre tank 34 som står lagret med lavere trykk enn trykket i stigesjakten ved nivå 11. En tredje ventil 31 er for ventilering til atmosfæren. Kompressoren 32 er en 15 lavtrykk kompressor type med høy mengde kapasitet. Kompressoren vedlikeholder overtrykket i den første tanken 33. Kontroll med åpning og lukking av ventilene 29, 30 og 31 er tenkt koblet til et kontrollsystem med inngangsdata fra geostasjonære referanser. Når det på grunn av hydrodynamiske treghetseffekter, samt viskøse hydrodynamiske friksjoner gjør at plattformen ikke holdes helt i ro, kan 20 tilleggskapasitetene merket WL- og WL+, 11a og 12a, aktiveres og korrigere for dette.Systemet kan utstyres med dertil utviklede algoritmer som da kan virke prediktivt og individuelt uavhengig for de 4 søylene holde plattformen stabilt horisontal og hiv nøytral.Figur 17 viser inngangskonstantene i cellene fra C1 til C9 for regnearket på figur 18. 25 Verdiene i cellene fra C10 til C14 beregnes basert på disse konstantene.Forklaring til kolonnene i regnearket på figur18 er prinsipielt de samme som for figur 12, frem til kolonne H. I kolonne I på figur18 beregnes de utvendige lengdemålene på sidene av den kvadratiske kjernen som utgjør innerveggene i stigesjakten, da denne her, ref. figurene 14, 15 og 16, er innbygget i en firkantet søyle. 34989711Videre er den andre forskjellen at i kolonne Q beregnes lengdemålet på avstand fra søylens yttervegg til det buede skottet som skiller søylens våte og tørre areal i søylens skvalpesone.Figur 19 viser øverst kurveplott fra kolonnene I og F fra regnearket på figur 18. 5 Horisontalaksen 'WL' refererer til vann nivået i stigesjakten fra nivå hL, celle C5, figur 17, og celle F2, figur 18, som er minus 8,9 meter og stigende til minus 1,0 meter, celle F26, figur 18. Vertikalaksen 'B x L' refererer til økningen av de utvendige lengdemålene på sidene av den kvadratiske kjernen som utgjør innerveggene for stigesjakten listet på figur 18 fra celle I2 til I26. 10 Figur 19, nederste kurveplott, er fra kolonnene A og Q fra figur 18. Horisontalaksen 'Wave height' lister bølgehøydeverdiene fra celle A2 til A26 fra figur 18, og vertikalaksen 'AD wall length' viser økningen av lengdemålet søylens yttervegg til det buede skottet som skiller søylens våte og tørre areal i søylens skvalpesone, listet i cellene Q2 til Q26 i figur 18.15
Claims
34989712Patentkrav1. En flytende plattform, omfattende en struktur (4) som bæres av en eller flere søyler (1) plassert på ett eller flere oppdriftslegemer (3), der:- søylen eller søylene (1) omfatter en innebygget stigesjakt (2) forsynt med minst én5 åpning (40; 24) i et nedre parti slik at det tilveiebringes fluidforbindelse mellom stigesjakten og en vannmasse; og- stigesjaktens volum øker med økende høyde og stigesjakten har økende vannspeilareal ved stigende vann-nivå;der den flytende plattformen er karakterisert ved at:10 - stigesjakten (2) er gassforbundet med en første tank (33) via en første ventil (29), og der den første tanken (33) inneholder en gass, for eksempel luft, og konfigurert til å ha et høyere trykk enn det høyeste trykket i stigesjakten når vannet i stigesjakten er ved et øvre nivå (12), og- stigesjakten (2) er gassforbundet med en andre tank (34) via en andre ventil (30), og15 der den andre tanken (34) inneholder en gass, for eksempel luft, og konfigurert til å ha et lavere trykk enn trykket i stigesjakten når vannet i stigesjakten er ved et nedre nivå (11).2. En flytende plattform som angitt i krav 1, der stigesjakten (2) ved et øvre parti er i gassforbindelse med et gassfylt kammer (14).20 3. En flytende plattform som angitt i krav 1 eller krav 2, der den andre tanken (34) omfatter en tredje ventil (31) for ventilering til atmosfæren.4. En flytende plattform som angitt i et hvilket som helst av kravene 1-3, videre omfattende en kompressor (32) som er gassforbundet med den første tanken (33) og innrettet for å vedlikeholde et overtrykk i den første tanken (33).25 5. En flytende plattform som angitt i et hvilket som helst av kravene 1-4, der søylen eller søylene (1) ved et parti som er over stigesjakten (2) har en ytre diameter (9) som er avtagende oppover.349897136. En flytende plattform som angitt i et hvilket som helst av kravene 1-5, der oppdriftslegemet eller oppdriftslegemene (3) har tilstrekkelig dypgang (draft) for ikke å bli nevneverdig påvirket av overflatebølger.7. En flytende plattform som angitt i et hvilket som helst av kravene 1-6, der5 plattformen er en halvt nedsenkbar plattform (semisubmersible platform).
Drawings

Priority

06.07.2018 NO 20180956

Patent classes

IPC classesB63B 1/10B63B 39/00CPC classesB63B 1/107B63B 39/005

Citations

US 2004216657 A1 (A1)NO 20060198 L (L)

Applicants, owners and inventors

Owners
STATIONMAR AS
Sagmyra 25 4624 KRISTIANSAND S NO (KRISTIANSAND Municipality, Agder county)Org. number: 921679416Inventors
Per Andreas Vatne
Vardåsveien 154 4638 KRISTIANSAND S NO (KRISTIANSAND Municipality, Agder county)

Agent

ZACCO NORWAY AS
ZACCO NORWAY AS

Org. number: 982702887

Name and address are automatically synchronized with the Brønnøysund Register Centre.

Open in The Brønnøysund Register Centre
Postboks 488 0213 OSLO NO (OSLO Municipality, Oslo county)
Org. number: 982702887
Reference: P341975NO01

Status history

Payment history

Oppositions and appeals

No oppositions or appeals

Administrative limitation

No administrative limitation

Liens and licences

No liens or licenses registered

Gazette entries

No Gazette entries foundOnly events from 2024.03.04 and onwards are shown.